차외 NTC 서미스터 알루미늄 쉘 온도 센서는 에어컨, 난방 시트, 높은 안정성, 장기 작동, 고정확도 및 저비용 기능을 갖춘 차외 온도 감지와 같은 자동차 애플리케이션용으로 설계되었습니다. 에폭시 코팅 하우징은 온도를 PCB로 전달할 수 있습니다. UL 정격 케이블을 통해 정확하게.Aolittle에서 알루미늄 쉘 2.2K 옴 NTC 3950 서미스터 5x35mm NTC 온도 센서를 구입해 주셔서 감사합니다. 고객의 모든 요청은 24시간 이내에 회신됩니다.
알루미늄 쉘 2.2K 옴 NTC 3950 서미스터 5x35mm NTC 온도 센서
Out-car NTC 서미스터 알루미늄 쉘 온도 센서 2.2K 옴 3950 5x35mm
I 알루미늄 쉘 온도 센서 2.2K 옴 3950 설명
차외 NTC 서미스터 알루미늄 쉘 온도 센서는 에어컨, 난방 시트, 높은 안정성, 장기 작동, 고정확도 및 저비용 기능을 갖춘 차외 온도 감지와 같은 자동차 애플리케이션용으로 설계되었습니다. 에폭시 코팅 하우징은 온도를 PCB로 전달할 수 있습니다. UL 정격 케이블을 통해 정확하게.
⺠높은 유연성
º 높은 정밀도
º 알루미늄 하우징
⺠소액 주문 허용
º 빠른 응답
⺠가구
└에어컨
⺠냉장고
º 프린터
º 세탁기
아니요 | 재료명 | 항목/PN |
2-1. | 서미스터 |
R25=2.2KΩ±1% B25/50=3950K±1% MF52 |
2-2. | 리드선 | UL2651#24AWG*2C 105" 300V 검정 |
2-3. | 에폭시 수지 | J105/J106B/J05X G108/GU01 블랙 |
2-4. | 껍데기 |
≤5.0×35+30.0 알루미늄 하우징 |
V 알루미늄 포탄 온도 감지기 2.2K 옴 3950의 전기적 성과
아니요 | 안건 | 징후 | 시험 조건 | 최소 | 정상값 | 최대 | 단위 |
4-1. | 25â에 저항 | R25 |
Ta=25±0.05â PT…0.1mw |
2.178 | 2.200 | 2.222 | 케케 |
4-2. | B 값 | B25/50 | 3910.5 | 3950 | 3989.5 | k | |
4-3. | 손실 계수 | σ | Ta=25±0.5 | 2.5 | / | / | mw/â |
4-4. | 시상수 | τ | Ta=25±0.5 | / | / | 20 | 비서 |
4-5. | 절연 저항 | / | 500VDC | 100 | / | / | MΩ |
4-6. | 내전압 시험 | / | 1500V AC(3mA) | 5 | / | / | 비서 |
4-7. | 작동 온도 범위 | / | / | -10 | / | 105 | ℃ |
알루미늄 포탄 온도 감지기 2.2K 옴 3950의 VI 신뢰성 시험
아니요 | 안건 | 기술 요구 사항 | 테스트 조건 및 방법 |
5-1. | 고온. 시험 |
DR/R25£±3%
DB/B£±3%
내전압 변화 없음, 인사 성능. 손상 없는 외관. |
100±5â, 500±24시간 전원, DC0.2mA |
5-2. | 저온 테스 | -10±5â, 500±24시간 전원, DC0.2mA | |
5-3. | 내수성 시험 | 240±24시간 동안 환경 55±2â,90%-95%RH에 보관 | |
5-4. | 온도 사이클 테스트 | â20â×30minâ상온×10minâ 100â water×30minâ상온×10min 10 사이클 | |
5-5 | 부하 대전 테스트 | 실온에서 DC1mA, 500시간 전원을 켭니다. 그리고 습하다. | |
5-6 | 낙하 시험 | 높이 1m에서 콘크리트 바닥으로 자유 낙하, 10주기. | |
5-7 | 진동 테스트 | 주파수 범위: 10-55HZ 총 진폭 1.52mm 1주기 1분, 방향 및 시간 X,Y,Z축 각 2Hr. | |
5-8 | 굽힘 시험 | 180°바인딩 사이트 와이어와 에폭시 수지를 구부립니다. 앞뒤로 10회 |
VII 저항 대. 알루미늄 포탄 온도 감지기 2.2K 옴 3950의 온도 도표
Rï¼T 환산표 | |||||||
R25=2.200KΩ±1% B25/50=3950K±1% | |||||||
T/ | 분 | Rcen | Rmax | T/ | 분 | Rcen | Rmax |
-10 | 11.852 | 12.178 | 12.513 | 28 | 1.931 | 1.953 | 1.909 |
-9 | 11.231 | 11.534 | 11.844 | 29 | 1.850 | 1.871 | 1.828 |
-8 | 10.646 | 10.927 | 11.215 | 30 | 1.772 | 1.794 | 1.751 |
-7 | 10.095 | 10.356 | 10.623 | 31 | 1.699 | 1.720 | 1.677 |
-6 | 9.576 | 9.819 | 10.07 | 32 | 1.628 | 1.650 | 1.607 |
-5 | 9.087 | 9.312 | 9.542 | 33 | 1.561 | 1.583 | 1.541 |
-4 | 8.626 | 8.835 | 9.048 | 34 | 1.498 | 1.518 | 1.477 |
-3 | 8.190 | 8.385 | 8.582 | 35 | 1.437 | 1.457 | 1.416 |
-2 | 7.780 | 7.960 | 8.144 | 36 | 1.379 | 1.399 | 1.359 |
-1 | 7.392 | 7.560 | 7.730 | 37 | 1.323 | 1.343 | 1.304 |
0 | 7.026 | 7.182 | 7.340 | 38 | 1.271 | 1.290 | 1.251 |
1 | 6.681 | 6.825 | 6.972 | 39 | 1.220 | 1.240 | 1.201 |
2 | 6.354 | 6.488 | 6.624 | 40 | 1.172 | 1.191 | 1.153 |
3 | 6.045 | 6.170 | 6.296 | 41 | 1.126 | 1.145 | 1.107 |
4 | 5.754 | 5.869 | 5.986 | 42 | 1.082 | 1.100 | 1.063 |
5 | 5.477 | 5.585 | 5.693 | 43 | 1.040 | 1.058 | 1.022 |
6 | 5.216 | 5.316 | 5.416 | 44 | 0.9995 | 1.018 | 0.9818 |
7 | 4.969 | 5.061 | 5.155 | 45 | 0.9611 | 0.9788 | 0.9436 |
8 | 4.735 | 4.820 | 4.907 | 46 | 0.9243 | 0.9417 | 0.9072 |
9 | 4.513 | 4.592 | 4.673 | 47 | 0.8892 | 0.9063 | 0.8724 |
10 | 4.303 | 4.377 | 4.451 | 48 | 0.8556 | 0.8723 | 0.8390 |
11 | 4.104 | 4.172 | 4.241 | 49 | 0.8234 | 0.8398 | 0.8072 |
12 | 3.915 | 3.978 | 4.042 | 50 | 0.7926 | 0.8087 | 0.7767 |
13 | 3.736 | 3.795 | 3.854 | 51 | 0.7630 | 0.7789 | 0.7475 |
14 | 3.567 | 3.621 | 3.675 | 52 | 0.7348 | 0.7503 | 0.7195 |
15 | 3.406 | 3.455 | 3.506 | 53 | 0.7077 | 0.7230 | 0.6927 |
16 | 3.253 | 3.299 | 3.345 | 54 | 0.6818 | 0.6967 | 0.6671 |
17 | 3.107 | 3.150 | 3.193 | 55 | 0.6569 | 0.6716 | 0.6426 |
18 | 2.970 | 3.009 | 3.049 | 56 | 0.6331 | 0.6475 | 0.6190 |
19 | 2.839 | 2.875 | 2.911 | 57 | 0.6103 | 0.6243 | 0.5965 |
20 | 2.714 | 2.748 | 2.781 | 58 | 0.5884 | 0.6022 | 0.5749 |
21 | 2.596 | 2.627 | 2.658 | 59 | 0.5674 | 0.5809 | 0.5542 |
22 | 2.483 | 2.512 | 2.540 | 60 | 0.5473 | 0.5605 | 0.5343 |
23 | 2.376 | 2.402 | 2.429 | 61 | 0.5279 | 0.5409 | 0.5152 |
24 | 2.274 | 2.298 | 2.322 | 62 | 0.5094 | 0.5221 | 0.4970 |
25 | 2.178 | 2.200 | 2.222 | 63 | 0.4916 | 0.5040 | 0.4794 |
26 | 2.084 | 2.106 | 2.128 | 64 | 0.4745 | 0.4866 | 0.4626 |
27 | 1.994 | 2.016 | 2.038 | 65 | 0.4581 | 0.4700 | 0.4464 |
Rï¼T 환산표 | |||||||
R25=2.200KΩ±1% B25/50=3950K±1% | |||||||
T/ | 분 | Rcen | Rmax | T/ | 분 | Rcen | Rmax |
66 | 0.4309 | 0.4423 | 0.4539 | ||||
67 | 0.4160 | 0.4272 | 0.4386 | ||||
68 | 0.4017 | 0.4126 | 0.4238 | ||||
69 | 0.3880 | 0.3986 | 0.4095 | ||||
70 | 0.3747 | 0.3852 | 0.3959 | ||||
71 | 0.3621 | 0.3723 | 0.3827 | ||||
72 | 0.3498 | 0.3598 | 0.3701 | ||||
73 | 0.3381 | 0.3479 | 0.3579 | ||||
74 | 0.3268 | 0.3364 | 0.3462 | ||||
75 | 0.3160 | 0.3253 | 0.3349 | ||||
76 | 0.3056 | 0.3147 | 0.3241 | ||||
77 | 0.2955 | 0.3045 | 0.3136 | ||||
78 | 0.2858 | 0.2946 | 0.3036 | ||||
79 | 0.2765 | 0.2851 | 0.2939 | ||||
80 | 0.2676 | 0.2760 | 0.2846 | ||||
81 | 0.2590 | 0.2672 | 0.2756 | ||||
82 | 0.2507 | 0.2587 | 0.2669 | ||||
83 | 0.2427 | 0.2505 | 0.2586 | ||||
84 | 0.2350 | 0.2426 | 0.2505 | ||||
85 | 0.2276 | 0.2351 | 0.2428 | ||||
86 | 0.2204 | 0.2277 | 0.2353 | ||||
87 | 0.2135 | 0.2207 | 0.2281 | ||||
88 | 0.2069 | 0.2139 | 0.2211 | ||||
89 | 0.2005 | 0.2073 | 0.2144 | ||||
90 | 0.1943 | 0.2010 | 0.2079 | ||||
91 | 0.1883 | 0.1949 | 0.2017 | ||||
92 | 0.1826 | 0.1890 | 0.1957 | ||||
93 | 0.1770 | 0.1833 | 0.1898 | ||||
94 | 0.1717 | 0.1778 | 0.1842 | ||||
95 | 0.1665 | 0.1726 | 0.1788 | ||||
96 | 0.1615 | 0.1674 | 0.1735 | ||||
97 | 0.1567 | 0.1625 | 0.1685 | ||||
98 | 0.1521 | 0.1577 | 0.1636 | ||||
99 | 0.1476 | 0.1531 | 0.1588 | ||||
100 | 0.1433 | 0.1487 | 0.1543 |